推动性能前沿的应用需要更好的相位噪声,即使它转换为更多的组件和复杂性。
相位噪声是锁相环(PLL)合成器应用中的一个关键参数。例如,在雷达中,低偏移频率下的相位噪声转化为辨别两个靠近的物体的能力。为了实现低信噪比,数据转换器时钟应用也需要低相位噪声。对于接收机来说,相位噪声有助于检测弱信号。对于测试设备,相位噪声有助于低噪声信号的测量。
推动性能前沿的应用需要更好的相位噪声,即使它转换为更多的组件和复杂性。一些改善阶段噪声的尝试涉及使用乘数的固定频率源,并且以频率覆盖率降低和降级VCO频率的牺牲等窄带电压控制振荡器(VCO)。在本文中,我们将讨论沿着降级PLL的VCO频率的方法,并比较这种方法的模拟结果免于实际测量。
锁相环理论基础
在解释如何降低信号之前,让我们回顾一些PLL理论的基础知识。可以使用PLL从稳定源生成一系列频率。图1展示了PLL的传统架构。
图1框图显示了传统的锁相环架构。来源:德州仪器公司
相位噪声在锁相环可以有一个戏剧性的影响指标,如接收机灵敏度,误码率和信噪比。影响相位噪声的一个关键参数是由方程1计算的反馈分频值N:
压控振荡器频率fVCO,除以相位检测器频率fPD,将产生N, N乘以锁相环的分频器和电荷泵。如果你可以降低这个值,你也可以降低噪声性能。理论上,可以将N减少2倍而不增加fPD,相位噪声提高到6分贝。如果f翻倍,N减少2倍PD,PLL 1 / F噪声不会改善,但PLL噪声改善为3 dB。在任何一种情况下,还原N都有利于相位噪声。
然而,有几个因素限制了你可以减少多少N:
下变频以获得更好的相位噪声
图2展示了一种可以减少N而不增加f的方法PD通过添加一个稳定且非常低的噪声频率,f混合。
图2下转换架构可以帮助实现更好的噪声阶段。资料来源:德州仪器
式2表示简化后的N为:
公式3显示了这种架构下环路带宽内理论PLL相位噪声的改善:
环路增益常数将影响环路动力学,如公式4所定义:
当环路增益发生显著变化时,环路带宽也会发生变化,要么导致环路不稳定,要么导致环路带宽变宽且峰值程度高。电荷泵增益KPD将保持循环增益相对常量,因此循环过滤器重新设计也是如此。
图3.显示了理论分析,忽略了混合器和局部振荡器的噪声,用于混合和PLL的任何实际限制。此示例中的默认曲线是lmx2820宽带射频合成器。设备展示了200-MHz F.PD和9-GHz输出频率,因此为45.增加PD曲线是为了理论上增加fPD9 GHz。
图3.理论分析显示从45到1中的PLL N减少来源:德州仪器
下转换曲线显示了当使用图2中所示的架构使用无噪音8.8-GHz输出和混合器到0.2GHz混合到0.2GHz时的理论相位噪声。对于这些模拟,重新设计环路过滤器保持类似的循环带宽。
当fPD增加45倍,锁相环噪声平台改善,但锁相环1/f噪声没有。它在相位噪声方面仍然有很好的改善,但当输出向下转换时,相位噪声性能会大大提高。
在默认设置中的相位噪声测量
对下转换的理论分析显示了有希望的结果,但实际测量是有保证的。因此,在使用基于lmx2820的评估板进行测试时,使用了图3中的结果,条件如图4.和表格1。
图4.设计示例显示了一个传统的锁相环设置。资料来源:德州仪器
象征 | 范围 | 价值 | 单位 |
FVCO | VCO频率 | 9000年 | MHz. |
FPD | 相位侦测器频率 | 200 | MHz. |
Fosc. | 输入频率 | One hundred. | MHz. |
K.VCO | VCO获得 | 151. | MHz / V. |
N | 反馈分频器的价值 | 45. | N/A |
VCO帽 | VCO输入电容 | 70 | pF |
BW. | 环路带宽 | 443 | 千赫 |
φ | 阶段保证金 | 58.6 | de |
γ | γ | 6.50 | N/A |
T3 / T1. | 极r =比率 | 2.77 | % |
表格1给出了环路滤波器参数,并进行了实际测量。资料来源:德州仪器
我们在模拟中加入了100兆赫兹振荡器的相位噪声。图5.比较测量和模拟值。虽然似乎模拟中的漏洞相位噪声有点截断,但近距离相位噪声显示了密切的协议,表明PLL噪声在环路带宽内的相位噪声占据主导,即使超过1MHz偏移。
图5.图形表示比较了测量和模拟值。资料来源:德州仪器
由于锁相环噪声是控制闭锁相位噪声的主要因素,因此通过减少n来提高锁相环噪声有很大的潜在好处PD使用X2输入乘数已最大限度地已最大限度为200 MHz。尽管LMX2820芯片确实具有更高输入的乘数值,但是使用这些较高乘法器的使用增加了比减少的n所获得的更多噪声;因此,X2输入乘法器是这种情况下的最佳选择。
通过下转换测量测量
与fPD下一种提高相位噪声的方法是通过下变频来减小N。这个设计任务需要一个干净的源,通常是一个固定频率的晶体,或者是这个晶体的倍数版本。不过,为了方便起见,我们使用了信号发生器。图6.和表2显示设置条件。
图6.这就是下变频架构的设置。资料来源:德州仪器
象征 | 范围 | 价值 | 单位 |
FVCO | VCO频率 | 9000年 | MHz. |
FPD | 相位侦测器频率 | 200 | MHz. |
Fosc. | 输入频率 | One hundred. | MHz. |
K.VCO | VCO获得 | 151. | MHz / V. |
N | 反馈分频器的价值 | 1 | N/A |
VCO帽 | VCO输入电容 | 70 | pF |
BW. | 环路带宽 | 1558年 | 千赫 |
φ | 阶段保证金 | 66.4 | de |
γ | γ | 3.1 | N/A |
表2循环过滤器参数显示为下转换后的架构。资料来源:德州仪器
图7.给出了由单独的下变频输入引脚组成的LMX2820芯片的测量结果和仿真结果。为了模拟目的,从整个噪声剖面中减去38.9 dB,将本振器(在这种情况下是信号发生器)的相位噪声从8.8 GHz降至100 MHz。如果混频器有一个显著的噪声剖面,你可以缩小它在相同的方式。在这种情况下,无源混频器的噪声远低于系统中的其他噪声源。
图7.给出了宽带射频合成器的实测结果和仿真结果。资料来源:德州仪器
我们对LMX2820设备做了额外的调整。该器件使用外部混频器输入引脚需要使用单相频率检波器模式,这有效地使电荷泵增益减半,并将锁相环的优点值降低3 dB。我们在模拟中分解了这个数字。
随着等式3预测,相位噪声效益不是20次(45)= 33-dB的益处。不实现完整理论益处的原因是它受到本地振荡器到混合器的噪声的限制。可以通过使用清洁器本地振荡源基本上降低相位噪声。无论如何,相位噪声改善仍然很大,如图所示图8.。
图8.相位噪声改善仍然具有较低转换架构的实质性。资料来源:德州仪器
下转换方式和马刺
除了改善相位噪声,下转换理论上可以改善激振。通过下变频,工程师可以通过利用混合频率移位f来改善整数边界刺VCO远离F的近整数osc.。此外,通过减少N,从电荷泵的整数锁相环刺理论上将减少20log(N)。
马刺复杂并且有多种原因,因此在没有测试的情况下难以知道扑发的充分利益。但是以正确的方式使用,从理论上可以改善一些马刺。